Дзякуй за наведванне Nature.com.Вы выкарыстоўваеце версію браўзера з абмежаванай падтрымкай CSS.Для найлепшага вопыту мы рэкамендуем вам выкарыстоўваць абноўлены браўзер (або адключыць рэжым сумяшчальнасці ў Internet Explorer).Акрамя таго, каб забяспечыць пастаянную падтрымку, мы паказваем сайт без стыляў і JavaScript.
Адлюстроўвае карусель з трох слайдаў адначасова.Выкарыстоўвайце кнопкі «Папярэдні» і «Наступны», каб перамяшчацца па трох слайдах адначасова, або выкарыстоўвайце кнопкі паўзунка ў канцы, каб перамяшчацца па трох слайдах адначасова.
Чатыры элемента з гумабетоннай сталёвай трубы (RuCFST), адзін элемент з бетоннай сталёвай трубы (CFST) і адзін пусты элемент былі выпрабаваны ва ўмовах чыстага выгібу.Асноўныя параметры - каэфіцыент зруху (λ) ад 3 да 5 і каэфіцыент замены гумы (r) ад 10% да 20%.Атрымліваюцца крывая згінальнага моманту ад дэфармацыі, крывая згінальнага моманту ад прагіну і крывая згінальнага моманту ад крывізны.Прааналізаваны рэжым разбурэння бетону з гумовым стрыжнем.Вынікі паказваюць, што тып адмовы членаў RuCFST - гэта адмова ад выгібу.Расколіны ў гумабетону размяркоўваюцца раўнамерна і эканомна, а запаўненне стрыжня бетону гумай прадухіляе развіццё расколін.Стаўленне зруху да размаху мала ўплывала на паводзіны выпрабавальных узораў.Каэфіцыент замены гумы практычна не ўплывае на здольнасць вытрымліваць выгінальны момант, але аказвае пэўны ўплыў на калянасць ўзору на выгіб.Пасля залівання гумабетону ў параўнанні з узорамі з пустой сталёвай трубы здольнасць да выгібу і калянасць на выгіб паляпшаюцца.
Традыцыйныя жалезабетонныя трубчастыя канструкцыі (ЖБТ) дзякуючы добрым сейсмічным характарыстыкам і высокай апорнай здольнасці шырока выкарыстоўваюцца ў сучаснай інжынернай практыцы1,2,3.Як новы тып гумабетону гумовыя часціцы выкарыстоўваюцца для частковай замены натуральных запаўняльнікаў.Канструкцыі сталёвых труб з гумабетонным напаўненнем (RuCFST) утвараюцца шляхам запаўнення сталёвых труб гумабетонам для павышэння пластычнасці і энергаэфектыўнасці кампазітных канструкцый4.Ён не толькі выкарыстоўвае выдатную прадукцыйнасць членаў CFST, але і эфектыўна выкарыстоўвае гумовыя адходы, што адпавядае патрэбам развіцця экалагічна чыстай цыркулярнай эканомікі5,6.
У апошнія некалькі гадоў інтэнсіўна вывучаліся паводзіны традыцыйных членаў CFST пры восевай нагрузцы 7,8, узаемадзеянні восевай нагрузкі і моманту 9,10,11 і чыстым выгібе 12,13,14.Вынікі паказваюць, што здольнасць да выгібу, калянасць, пластычнасць і здольнасць да рассейвання энергіі калон і бэлек CFST паляпшаюцца за кошт унутранага запаўнення бетонам і дэманструюць добрую пластычнасць пры разбурэнні.
У цяперашні час некаторыя даследчыкі вывучалі паводзіны і характарыстыкі калон RuCFST пры камбінаваных восевых нагрузках.Лю і Лян15 правялі некалькі эксперыментаў на кароткіх калонах RuCFST, і ў параўнанні з калонамі CFST апорная здольнасць і калянасць зніжаліся з павелічэннем ступені замяшчэння гумы і памеру часціц гумы, у той час як пластычнасць павялічвалася.Duarte4,16 пратэставаў некалькі кароткіх калон RuCFST і паказаў, што калоны RuCFST былі больш пластычнымі з павелічэннем утрымання гумы.Liang17 і Gao18 таксама паведамілі аб падобных выніках адносна ўласцівасцей гладкіх і танкасценных заглушак RuCFST.Gu et al.19 і Jiang et al.20 вывучалі апорную здольнасць элементаў RuCFST пры высокай тэмпературы.Вынікі паказалі, што даданне каўчуку павялічыла пластычнасць канструкцыі.З павышэннем тэмпературы апорная здольнасць спачатку трохі зніжаецца.Patel21 прааналізаваў паводзіны на сціск і выгіб кароткіх бэлек і калон CFST з круглымі канцамі пры восевай і аднавосевай нагрузцы.Вылічальнае мадэляванне і параметрычны аналіз дэманструюць, што стратэгіі мадэлявання на аснове валакна могуць дакладна вывучыць прадукцыйнасць кароткіх RCFST.Гнуткасць павялічваецца з суадносінамі бакоў, трываласцю сталі і бетону і памяншаецца з суадносінамі глыбіні і таўшчыні.Увогуле, кароткія калоны RuCFST паводзяць сябе падобна калонам CFST і больш пластычныя, чым калоны CFST.
З прыведзенага вышэй агляду відаць, што калоны RuCFST паляпшаюцца пасля належнага выкарыстання гумовых дабавак у бетоннай аснове калон CFST.Паколькі восевая нагрузка адсутнічае, выгіб сеткі адбываецца на адным канцы бэлькі калоны.Фактычна характарыстыкі выгібу RuCFST не залежаць ад характарыстык восевай нагрузкі22.У практычным будаўніцтве канструкцыі RuCFST часта падвяргаюцца нагрузкам згінаючага моманту.Вывучэнне яго чыстых уласцівасцяў пры выгібе дапамагае вызначыць дэфармацыю і разбурэнне элементаў RuCFST пры сейсмічных уздзеяннях23.Для канструкцый RuCFST неабходна вывучыць уласцівасці чыстых выгібаў элементаў RuCFST.
У сувязі з гэтым было праверана шэсць узораў для вывучэння механічных уласцівасцей чыста выгнутых сталёвых квадратных трубных элементаў.Астатняя частка гэтага артыкула арганізавана наступным чынам.Спачатку былі выпрабаваныя шэсць узораў квадратнага перасеку з гумовым напаўненнем або без яго.Назірайце за станам адмовы кожнага ўзору для вынікаў выпрабаванняў.Па-другое, былі прааналізаваны характарыстыкі элементаў RuCFST пры чыстым выгібе і абмеркаваны ўплыў каэфіцыента зруху да размаху 3-5 і каэфіцыента замены гумы 10-20% на структурныя ўласцівасці RuCFST.Нарэшце, параўноўваюцца адрозненні ў апорнай здольнасці і калянасці на выгіб паміж элементамі RuCFST і традыцыйнымі элементамі CFST.
Шэсць узораў CFST былі завершаны, чатыры запоўненыя прагумаваным бетонам, адзін - звычайным бетонам, а шосты быў пусты.Абмяркоўваецца ўплыў хуткасці змены гумы (r) і каэфіцыента зруху (λ).Асноўныя параметры ўзору прыведзены ў табліцы 1. Літара t пазначае таўшчыню трубы, B - даўжыня боку ўзору, L - вышыня ўзору, Mue - вымераная здольнасць на выгіб, Kie - пачатковая калянасць на выгіб, Kse - калянасць на выгіб пры эксплуатацыі.сцэна.
Узор RuCFST быў выраблены з чатырох сталёвых пласцін, звараных парамі, каб сфармаваць полую квадратную сталёвую трубу, якую затым залівалі бетонам.Да кожнага канца ўзору прыварваюць сталёвую пласціну таўшчынёй 10 мм.Механічныя ўласцівасці сталі паказаны ў табліцы 2. У адпаведнасці з кітайскім стандартам GB/T228-201024 трываласць на разрыў (fu) і мяжа цякучасці (fy) сталёвай трубы вызначаюцца стандартным метадам выпрабаванняў на расцяжэнне.Вынікі выпрабаванняў складаюць 260 МПа і 350 МПа адпаведна.Модуль пругкасці (Es) роўны 176 ГПа, а каэфіцыент Пуасона (ν) сталі роўны 0,3.
Падчас выпрабаванняў кубічная трываласць на сціск (fcu) эталоннага бетону на 28 дзень была разлічана на 40 МПа.Коэфіцыенты 3, 4 і 5 былі выбраны на аснове папярэдняй спасылкі 25, паколькі гэта можа выявіць любыя праблемы з пераключэннем перадач.Дзве нормы замены гумы 10% і 20% замяняюць пясок у бетоннай сумесі.У гэтым даследаванні выкарыстоўваўся звычайны гумовы парашок для шын з цэментнага завода Tianyu (гандлёвая марка Tianyu ў Кітаі).Памер часціц каўчуку 1-2 мм.У табліцы 3 прыведзены суадносіны резинобетона і сумесяў.Для кожнага тыпу гумабетону было адліта і вытрымана па тры кубы са бокам 150 мм ва ўмовах выпрабаванняў, устаноўленых стандартамі.Пясок, які выкарыстоўваецца ў сумесі, - гэта крэмністы пясок, а буйны запаўняльнік - карбанатная парода ў горадзе Шэньян, паўночна-ўсходні Кітай.Кубічная трываласць на сціск у 28 дзён (fcu), прызматычная трываласць на сціск (fc') і модуль пругкасці (Ec) для розных каэфіцыентаў замены гумы (10% і 20%) паказаны ў табліцы 3. Укараніць стандарт GB50081-201926.
Усе доследныя ўзоры выпрабоўваюць гідраўлічным цыліндрам з высілкам 600 кН.Падчас нагрузкі дзве канцэнтраваныя сілы прыкладваюцца сіметрычна да чатырохкропкавага выпрабавальнага стэнда на выгіб, а затым размяркоўваюцца па ўзору.Дэфармацыя вымяраецца пяццю тензодатчиками на кожнай паверхні ўзору.Адхіленне назіраецца з дапамогай трох датчыкаў перамяшчэння, паказаных на малюнках 1 і 2. 1 і 2.
У тэсце выкарыстоўвалася сістэма папярэдняй нагрузкі.Нагрузка з хуткасцю 2 кН/с, затым прыпыненне пры нагрузцы да 10 кН, праверце, ці знаходзяцца інструмент і тензодатчик у нармальным працоўным стане.У межах эластычнай стужкі кожнае павелічэнне нагрузкі прымяняецца да менш чым адной дзесятай прагназуемай пікавай нагрузкі.Калі сталёвая труба зношваецца, прыкладзеная нагрузка складае менш за адну пятнаццатую ад прагназуемай пікавай нагрузкі.Затрымлівайце каля двух хвілін пасля прымянення кожнага ўзроўню нагрузкі падчас фазы загрузкі.Калі ўзор набліжаецца да адмовы, хуткасць бесперапыннай нагрузкі запавольваецца.Калі восевая нагрузка дасягае менш за 50% ад канчатковай нагрузкі або на ўзору выяўляюцца відавочныя пашкоджанні, нагрузка спыняецца.
Пры разбурэнні ўсе доследныя ўзоры паказалі добрую пластычнасць.Ніякіх відавочных расколін пры расцяжэнні ў зоне расцяжэння сталёвай трубы доследнага ўзору не выяўлена.Характэрныя віды пашкоджанняў сталёвых труб паказаны на мал.3. Прымаючы ў якасці прыкладу ўзор SB1, на пачатковай стадыі нагрузкі, калі выгінальны момант складае менш за 18 кН·м, узор SB1 знаходзіцца ў пругкай стадыі без відавочнай дэфармацыі, а хуткасць павелічэння вымеранага выгінальнага моманту больш, чым хуткасць павелічэння крывізны.У далейшым сталёвая труба ў зоне расцяжэння дэфармуецца і пераходзіць у пругка-пластычную стадыю.Калі выгінальны момант дасягае прыкладна 26 кНм, зона сціску сталі сярэдняга пралёта пачынае пашырацца.Ацёкі развіваюцца паступова па меры павелічэння нагрузкі.Крывая нагрузка-прагін не зніжаецца, пакуль нагрузка не дасягне свайго піку.
Пасля завяршэння эксперыменту ўзор SB1 (RuCFST) і ўзор SB5 (CFST) былі выразаны, каб больш выразна назіраць за рэжымам разбурэння базавага бетону, як паказана на малюнку 4. На малюнку 4 відаць, што расколіны ва ўзоры СБ1 размяркоўваюцца ў бетоннай аснове раўнамерна і рэдка, адлегласць паміж імі складае ад 10 да 15 см.Адлегласць паміж расколінамі ва ўзоры SB5 складае ад 5 да 8 см, расколіны нерэгулярныя і відавочныя.Акрамя таго, расколіны ва ўзоры SB5 распаўсюджваюцца прыкладна на 90° ад зоны расцяжэння да зоны сціску і дасягаюць прыкладна 3/4 вышыні разрэзу.Асноўныя расколіны ў бетоне ва ўзоры SB1 меншыя і радзей, чым ва ўзоры SB5.Замена пяску на гуму можа ў пэўнай ступені прадухіліць развіццё расколін у бетоне.
На мал.5 паказана размеркаванне прагіну па даўжыні кожнага ўзору.Суцэльная лінія - гэта крывая адхілення доследнага ўзору, а пункцір - сінусоідная паўхваля.З мал.Малюнак 5 паказвае, што крывая адхілення стрыжня добра ўзгадняецца з сінусоіднай паўхвалевай крывой пры пачатковай нагрузцы.Пры павелічэнні нагрузкі крывая прагіну нязначна адхіляецца ад сінусоіднай крывой паўхвалі.Як правіла, падчас нагрузкі крывыя прагіну ўсіх узораў у кожнай кропцы вымярэння ўяўляюць сабой сіметрычную полусинусоидальную крывую.
Паколькі адхіленне элементаў RuCFST пры чыстым выгібе адбываецца па сінусоіднай паўхвалевай крывой, ураўненне выгібу можна выказаць наступным чынам:
Калі максімальная дэфармацыя валакна складае 0,01, улічваючы фактычныя ўмовы прымянення, адпаведны момант выгібу вызначаецца як канчатковая магутнасць моманту выгібу элемента27.Вымераная магутнасць выгінальнага моманту (Mue), вызначаная такім чынам, паказана ў табліцы 1. Згодна з вымеранай магутнасцю выгінальнага моманту (Mue) і формулай (3) для разліку крывізны (φ), крывая M-φ на малюнку 6 можа быць намечаны.Для M = 0,2Mue28 пачатковая калянасць Kie разглядаецца як адпаведная калянасць пры зруху пры выгіне.Калі M = 0,6Mue, калянасць на выгіб (Kse) рабочай стадыі была ўстаноўлена роўнай адпаведнай калянасці на выгіб.
З крывой крывізны выгінальнага моманту відаць, што выгінальны момант і крывізна значна лінейна ўзрастаюць на пругкай стадыі.Хуткасць росту выгінальнага моманту відавочна вышэй, чым крывізны.Калі выгінальны момант М складае 0,2 Мюэ, узор дасягае стадыі мяжы пругкасці.Пры павелічэнні нагрузкі ўзор падвяргаецца пластычнай дэфармацыі і пераходзіць у пругкапластычную стадыю.Пры выгінальным моманце М, роўным 0,7-0,8 Мюэ, сталёвая труба будзе дэфармавацца па чарзе ў зоне расцяжэння і ў зоне сціску.У той жа час крывая Mf ўзору пачынае выяўляцца як кропка перагіну і расце нелінейна, што ўзмацняе сумесны эфект сталёвай трубы і гумабетоннага стрыжня.Калі M роўна Mue, узор пераходзіць у стадыю пластычнага цвярдзення, пры гэтым прагін і крывізна ўзору хутка павялічваюцца, у той час як выгінаючы момант павялічваецца павольна.
На мал.7 паказаны крывыя залежнасці выгінальнага моманту (М) ад дэфармацыі (ε) для кожнага ўзору.Верхняя частка сярэдняга пралётнага ўчастка ўзору знаходзіцца пад сціскам, а ніжняя - пад расцяжэннем.Тензізаметры з маркіроўкай "1" і "2" размешчаны ў верхняй частцы выпрабавальнага ўзору, тензодатчики з маркіроўкай "3" размешчаны ў сярэдзіне ўзору, а тензодатчики з маркіроўкай "4" і "5".” размешчаны пад тэставым узорам.Ніжняя частка ўзору прадстаўлена на мал. 2. З мал. 7 відаць, што на пачатковым этапе нагружання падоўжныя дэфармацыі ў зоне расцяжэння і ў зоне сціску элемента вельмі блізкія, і дэфармацыі прыблізна лінейныя.У сярэдняй частцы назіраецца невялікае павелічэнне падоўжнай дэфармацыі, але велічыня гэтага павелічэння невялікая. Пасля гэтага гумабетон у зоне расцяжэння трэснуў. Паколькі сталёвая труба ў зоне расцяжэння павінна толькі вытрымаць сілу, і гумовы бетон і сталёвая труба ў зоне сціску разам нясуць нагрузку, дэфармацыя ў зоне расцяжэння элемента большая, чым дэфармацыя ў Па меры павелічэння нагрузкі дэфармацыі перавышаюць мяжу цякучасці сталі, і сталёвая труба ўваходзіць пругкапластычная стадыя. Хуткасць павелічэння дэфармацыі ўзору значна перавышала выгінальны момант, і пластычная зона пачала развівацца да поўнага перасеку.
Крывыя M-um для кожнага ўзору паказаны на малюнку 8. На мал.8, усе крывыя M-um прытрымліваюцца той жа тэндэнцыі, што і традыцыйныя члены CFST22,27.У кожным выпадку крывыя M-um паказваюць пругкую рэакцыю ў пачатковай фазе, за якой варта няпругкае паводзіны з памяншэннем калянасці, пакуль паступова не будзе дасягнуты максімальна дапушчальны момант выгібу.Аднак з-за розных параметраў тэсту крывыя M-um трохі адрозніваюцца.Момант адхіленні для адносін зруху да размаху ад 3 да 5 паказаны на мал.8а.Дапушчальная здольнасць да выгібу ўзору SB2 (каэфіцыент зруху λ = 4) на 6,57% ніжэй, чым у ўзору SB1 (λ = 5), а здольнасць да выгінальнага моманту ўзору SB3 (λ = 3) больш, чым у ўзору SB2. (λ = 4) 3,76%.Наогул кажучы, па меры павелічэння адносіны зруху да размаху тэндэнцыя змены дапушчальнага моманту невідавочная.Крывая M-um, здаецца, не звязана з стаўленнем зруху да размаху.Гэта супадае з тым, што назіралі Лу і Кенэдзі25 для бэлек CFST з стаўленнем зруху да размаху ад 1,03 да 5,05.Магчымай прычынай для членаў CFST з'яўляецца тое, што пры розных каэфіцыентах зруху пралёта механізм перадачы сілы паміж бетонным стрыжнем і сталёвымі трубамі амаль аднолькавы, што не так відавочна, як для жалезабетонных элементаў25.
З мал.8b паказвае, што апорная здольнасць узораў SB4 (r = 10%) і SB1 (r = 20%) крыху вышэй або ніжэй, чым у традыцыйнага ўзору CFST SB5 (r = 0), і павялічана на 3,15 працэнта і паменшана на 1,57 працэнта.Аднак пачатковая калянасць на выгіб (Kie) узораў SB4 і SB1 значна вышэй, чым у ўзору SB5, якія складаюць 19,03% і 18,11% адпаведна.Калянасць на выгіб (Kse) узораў SB4 і SB1 у працоўным стане на 8,16% і 7,53% вышэй, чым узору SB5 адпаведна.Яны паказваюць, што хуткасць замены гумы мала ўплывае на здольнасць да выгібу, але мае вялікі ўплыў на калянасць узораў RuCFST на выгіб.Гэта можа быць звязана з тым, што пластычнасць гумабетону ва ўзорах RuCFST вышэй, чым пластычнасць натуральнага бетону ў звычайных узорах CFST.Наогул парэпанне і расколіны ў натуральным бетоне пачынаюць распаўсюджвацца раней, чым у гумаваным бетоне29.З тыповага рэжыму разбурэння базавага бетону (мал. 4), расколіны ўзору SB5 (натуральны бетон) больш буйныя і шчыльныя, чым у ўзору SB1 (гумабетон).Гэта можа спрыяць больш высокаму абмежаванню, якое забяспечваюць сталёвыя трубы для ўзору жалезабетону SB1 у параўнанні з узорам натуральнага бетону SB5.Даследаванне Durate16 таксама прыйшло да падобных высноў.
З мал.8c паказвае, што элемент RuCFST мае лепшую здольнасць да выгібу і пластычнасць, чым элемент полай сталёвай трубы.Трываласць на выгіб ўзору SB1 ад RuCFST (r=20%) вышэй, чым узору SB6 з пустой сталёвай трубы, на 68,90%, а пачатковая калянасць (Kie) і калянасць на выгіне на этапе эксплуатацыі (Kse) узору SB1. складаюць 40,52% адпаведна., што вышэй, чым узор SB6, было на 16,88% вышэй.Сумеснае дзеянне сталёвай трубы і гумабетоннага стрыжня павялічвае здольнасць на выгіб і калянасць кампазітнага элемента.Элементы RuCFST дэманструюць узоры з добрай пластычнасцю пры нагрузках на выгіб.
Атрыманыя выгінальныя моманты параўноўвалі з выгінаючымі момантамі, указанымі ў сучасных стандартах праектавання, такіх як японскія правілы AIJ (2008) 30, брытанскія правілы BS5400 (2005) 31, еўрапейскія правілы EC4 (2005) 32 і кітайскія правілы GB50936 (2014) 33. (Muc) да эксперыментальнага выгінальнага моманту (Mue) прыведзены ў табліцы 4 і прадстаўлены на мал.9. Разліковыя значэнні AIJ (2008), BS5400 (2005) і GB50936 (2014) на 19%, 13,2% і 19,4% ніжэй сярэдніх эксперыментальных значэнняў адпаведна.Выгінальны момант, разлічаны EC4 (2005), на 7% ніжэйшы за сярэдняе значэнне выпрабаванняў, якое з'яўляецца найбольш блізкім.
Эксперыментальна даследаваны механічныя ўласцівасці элементаў RuCFST пры чыстым выгібе.На падставе праведзеных даследаванняў можна зрабіць наступныя высновы.
Выпрабаваныя ўдзельнікі RuCFST паказалі паводзіны, падобныя на традыцыйныя шаблоны CFST.За выключэннем пустых узораў сталёвых труб, узоры RuCFST і CFST маюць добрую пластычнасць дзякуючы запаўненню гумабетону і бетону.
Стаўленне зруху да размаху вар'іравалася ад 3 да 5 з невялікім уплывам на выпрабаваны момант і калянасць на выгіб.Хуткасць замены гумы практычна не ўплывае на ўстойлівасць ўзору да выгінальнага моманту, але аказвае пэўны ўплыў на калянасць ўзору на выгіб.Пачатковая калянасць на выгіб узору SB1 з каэфіцыентам замены гумы 10% на 19,03% вышэй, чым у традыцыйнага ўзору CFST SB5.Еўракод EC4 (2005) дазваляе дакладна ацаніць канечную здольнасць на выгіб элементаў RuCFST.Даданне гумы ў аснову бетону паляпшае далікатнасць бетону, надаючы канфуцыянскім элементам добрую трываласць.
Дын Ф. Х., Чэнь Ю. Ф., Ю. Ю. Дж., Ван Л. П. і Ю. З. В. Камбінаванае дзеянне сталёвых трубчастых калон прастакутнага перасеку, запоўненых бетонам пры папярочным зруху.структура.Бетон 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, і Li, W. Бетоннапоўненая сталёвая труба (CFST) тэставанне з нахільнымі, канічнымі і кароткімі калонамі STS.Ж. Будаўніцтва.Сталёвы танк 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS. Сейсмічныя выпрабаванні і даследаванні індэкса прадукцыйнасці сцен з перапрацаваных полых блокаў, запоўненых сталёвым трубчастым каркасам з перапрацаванага запаўняльніка.структура.Бетон 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Дуартэ, АПК і інш.Эксперымент і праектаванне кароткіх сталёвых труб, запоўненых гумабетону.праект.структура.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Джа С., Гоял М. К., Гупта Б. і Гупта А. К. Новы аналіз рызыкі COVID 19 у Індыі з улікам кліматычных і сацыяльна-эканамічных фактараў.тэхналогій.прагноз.грамадства.адкрыты.167, 120679 (2021).
Кумар, Н., Пунія, В., Гупта, Б. і Гоял, МК. Новая сістэма ацэнкі рызыкі і ўстойлівасць крытычнай інфраструктуры да змены клімату.тэхналогій.прагноз.грамадства.адкрыты.165, 120532 (2021).
Liang, Q і Fragomeni, S. Нелінейны аналіз кароткіх круглых калон бетонных сталёвых труб пры восевай нагрузцы.Ж. Будаўніцтва.Сталёвая рэзалюцыя 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. і Lam, D. Паводзіны звычайных і высокатрывалых бетонна-запоўненых круглых калон, выкананых з шчыльных сталёвых труб.Ж. Будаўніцтва.Сталёвы бак 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. і інш.Эксперыментальнае даследаванне характарыстык эксцэнтрычнага сціску высокатрывалых жалезабетонных прамавугольных трубчастых калон халоднага фармавання.Універсітэт Дж. Хуацяо (2019).
Ян, YF і Хан, LH Паводзіны кароткіх бетонна-запоўненых сталёвых труб (CFST) калон пры эксцэнтрычным лакальным сціску.Тонкасценная канструкцыя.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL і Castro, JM. Эксперыментальная ацэнка цыклічных характарыстык стальной трубчастай бэлькі-калоны, запоўненай бетонам з васьмікутным папярочным перасекам.праект.структура.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH і Hicks, S. Агляд характарыстык трываласці напоўненых бетонам круглых сталёвых труб пры манатонным чыстым выгібе.Ж. Будаўніцтва.Сталёвы бак 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Мадэль нацяжэння струны і калянасць на выгіб круглага CFST пры выгібе.унутраная Ж. Сталёвая канструкцыя.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Лю, Ю.Х. і Лі, Л. Механічныя ўласцівасці кароткіх калон гумабетонных квадратных сталёвых труб пад восевай нагрузкай.Я. Паўночна-ўсходні.ун-т (2011).
Дуартэ, АПК і інш.Эксперыментальныя даследаванні гумабетону з кароткімі сталёвымі трубамі пры цыклічных нагрузках [J] Склад.структура.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Лян, Дж., Чэнь, Х., Хуайін, В.В. і Чунфэн, Х.Э. Эксперыментальнае даследаванне характарыстык восевага сціску круглых сталёвых труб, напоўненых гумабетонам.Бетон (2016).
Гао, К. і Чжоу, Дж. Выпрабаванне на восевае сціск квадратных танкасценных сталёвых трубных калон.Тэхналагічны часопіс Хубэйскага ўніверсітэта.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G і Wang E. Эксперыментальнае даследаванне кароткіх прастакутных жалезабетонных калон пасля ўздзеяння высокай тэмпературы.Бетон 362, 42–45 (2019).
Цзян, Т., Лян, Дж., Чжан, Г. і Ван, Э. Эксперыментальнае даследаванне круглых гумабетонных запоўненых сталёвых трубчастых калон пры восевым сціску пасля ўздзеяння высокай тэмпературы.Бетон (2019).
Патель В. І. Разлік аднавосева нагружаных кароткіх сталёвых трубчастых бэлек-калон з круглым тарцом, запоўненых бетонам.праект.структура.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Лу, Х., Хань, Л. Х. і Чжао, С. Л. Аналіз паводзін пры выгібе круглых танкасценных сталёвых труб, запоўненых бетонам.Тонкасценная канструкцыя.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Абендэ Р., Ахмад Х.С. і Хунаіці Ю.М.Эксперыментальнае даследаванне ўласцівасцей сталёвых труб, залітых бетонам з утрыманнем гумовага парашка.Ж. Будаўніцтва.Сталёвы бак 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Метад выпрабаванняў металічных матэрыялаў на расцяжэнне пры нармальнай тэмпературы (China Architecture and Building Press, 2010).
Час публікацыі: 5 студзеня 2023 г